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1999 121\摘要介紹了甲醇合成塔相不銹鋼反應管與管板的自動焊接工藝。針對母材在焊接過程中的相變和熔合特性，采用瑞典公司自動焊絲22.83L，通過焊接工藝評定試驗確定了焊接工藝參數不銹鋼換熱管焊接設備，以及防止焊接缺陷的技術措施和確保融合被提議。佛山市新澤昌不銹鋼有限公司甲醇合成塔施工取得了良好的效果，9420焊縫經氨滲透法一次檢驗合格率為99.8%。題詞李試申湘西、慶班、子萬涵，1998年，為佛山市新澤昌不銹鋼有限公司10年甲醇裝置制造直徑甲醇合成塔，該塔是目前我國最大的采用國產材料合成塔，其結構為固定管板式，殼徑，設計壓力5.7MPa不銹鋼換熱管焊接設備，設計溫度275，焊接系數10，主壁厚60-70mm。簡化材料為低合金耐熱鋼，熱處理狀態為正火和回火板；塔身材質為4710，管板材質為+309L，厚度為（90+7）mm。綜合考慮雙相不銹鋼反應管的特點、焊接過程中的相變以及與管板的熔合，經過焊接工藝評價，制定了可行的焊接工藝方案，取得了良好的效果。焊接材料由于雙相不銹鋼具有鐵素體和奧氏體的雙重性，因此不需要焊前預熱和焊后緩冷。焊接所用焊絲應保證熱影響區的力學性能和耐蝕性。與母材相當，應注意防止氣孔和夾渣。

雙相不銹鋼反應管～Si2 化學成分元素索]1w 含量I8～”平(%) 00319.50.03 為保證雙相不銹鋼的焊接性，防止奧氏體化和鐵素體化的發生，決定采用瑞典SAND.VIK公司的自動焊絲22.8.3L，其化學成分見表3 端口焊絲228.3L 化學成分元素電纜焊接工藝評價 3.1 評價內容根據雙相不銹鋼反應管及管板的特點，對上述母材和焊材，鋼管和殼體更換按照GB151-89《電熱器》附錄C的要求，進行焊接工藝評定，內容包括水平固定焊、角接接頭，并保留施工過程后的休息時間。發現電弧氣孔是產生氣孔的主要原因。因此，我們采用后退式起弧法，即從起焊位置前方約50mm處起弧，然后拉回到起焊位置開始焊接。起弧失敗的電極不宜重復使用。 lI 法文C~DAP-95 標準英文張志岳，周振峰焊接措施金與金屬可焊性北京：機械工業出版社杜． 1990年（收獲日期1999-04-29） 10 石油工程建設 1999年適當的線路能源。 3.2 多次實驗后的評價結果??。獲得以下焊接工藝參數。看沛臣的工藝參數，反復插線。車合、浸焊絲、預熱、預熱基值B、焊層、周期、長周期、長速度、時間、電流電流周期(mm/(m)(mm)i(ls)f8)(A)( a)fm)焊接電流 IA)焊接電流 IA)焊接等級 195 評定試件符合國家焊接材料質量監督標準的相關要求 t:-5- ~N 手工氬弧焊和自動氬弧焊檢查和評估試件是否滿足工藝要求。

焊接工藝是為了提高管板的焊接質量。為保證管子與管板的熔合性和可焊性，采用鎢極氬弧氣體保護自動焊進行全??位置焊接。氬弧焊手工焊用于補焊。自動焊接采用意大利全自動管板焊接機，采用微電腦控制，可自動輸出工藝參數。為了提高機頭的定心和調整精度，我們在原焊機操作機頭的基礎上，對焊接機頭支架進行了部分改造設計，箱體結構如圖圖一、精武全位置自動焊機機頭輔助支架 1、定滑輪{2鋼絲繩； 3降滑輪； 4.滑輪(85.滑輪;.輪子;7電機;B;上鋼板;9L;lO立柱(4);11.中錒板;12左右控制滑輪;13前后控制桿;14上和下控制按鈕； 15. 下鋼板這樣不僅減輕了4710雙相不銹鋼反應管9420焊縫的焊接勞動強度，而且提高了焊縫成形質量，大大提高了工作效率。為保證接頭質量，采用先焊后擴工藝，焊接采用先白熔后充填工藝，焊接工藝參數按焊接工藝評定參數選擇，嚴格保持電壓焊縫坡度12見圖2 D382^lt9"/^?45"焊接質量保證措施 (1)由于雙相不銹鋼中鐵素體和奧氏體的雙重性，在焊接過程中主要防止A相的相互轉化。

實踐證明：線路能量過高，降溫速度慢。易發生點蝕，沖擊韌性下降。發生奧氏體化；反之亦然。易發生鐵死亡。因此，要求在焊接過程中保持焊線能量適中。 (2)考慮焊接材料在完全熔化前的導熱性和流動性。以保證更好的融合。將焊接起始位置設置在大約相當于時鐘兩點鐘的位置，如圖3所示。180'焊接起始位置為指示順序 (3) 為了更有效地防止缺陷，增加2同時保護氧氣。 5%～3.5%氨氣，解決珠光體耐熱鋼焊后熱處理過程中再生再熱裂紋問題，再熱裂紋分析x主題詞不銹鋼焊接熱宴I=分析與預防裂縫措施概述元山￡．原因之一。因此，珠光體耐熱鋼焊后熱處理是隨著國內石化、電力工業的快速發展而必不可少的重要工序。大多數鉻鉬基珠光體耐熱鋼焊后無裂紋，但熱鋼已成為焊后熱處理過程中高溫條件下使用的重要材料之一。珠光體產生裂紋，這是另一種用珠光體耐熱鋼焊接的輕體耐熱鋼，它不僅在低于600℃的溫度下有一個很好的問題，那就是焊接再熱裂紋。抗氧化熱強度，以及更好的抗氫腐蝕和硫腐蝕能力。 20世紀60年代以來，國外陸續報道了腐蝕性能。同時，由于珠光體耐熱鋼中合金元素引起裂紋的事故屢見不鮮，促使各國對再熱裂紋的重視程度有所降低。其工藝性能和物理性能優良，對其他電阻進行了大量的實驗研究。

70年代初期，國熱鋼鐵并不如意。因此，曾有珠光體耐熱鋼因再熱裂紋而發生產品失效事故的報道。應用廣泛。用于壓力容器和高溫高壓管道的珠光體耐熱鋼通常有兩種焊接工藝。還不時聽到再熱裂紋的報道。一種是采用與母材相匹配的耐熱鋼焊條，另一種是采用奧氏體鋼焊條再加熱裂紋。奧氏體焊條用于處理因焊接應力引起的裂紋()，這種金屬的膨脹系數與母材不同，裂紋不僅發生在消除應力的熱處理中，而且還存在碳擴散現象并且在長期高溫工作中可能會發生遷移，容易導致焊后在高溫加熱過程中再次熔化。因此，這種焊接工藝多用于局部2再熱裂紋特征部位或焊后不易熱處理部位的補焊。焊道(1)產生的零件都是在焊接熱影響區過熱的輕體耐熱鋼，一般采用耐熱鋼焊條。不產生粗晶區、焊縫、熱影響區細晶區和母材。實踐證明，采用珠光體耐熱鋼焊條。出現再熱裂紋。沿熔合線方向的裂紋主要有奧氏體冷裂紋、裂紋區附近的硬化、熱影響區的軟化和晶界發展，許多裂紋呈斷續狀。再熱裂紋等問題。此外，焊接殘余應力是應力鈍化引起的晶間開裂的特征。破壞、結構變形和失穩、應力腐蝕裂紋是主要原因 (2)再熱裂紋的產生和再熱過程的結束 ‘GB15I-89鋼管殼式換熱器由中國換熱管標準公布，管板連接工藝已在我廠焊接實踐中應用，生產出第一卷材料。北京機械工業出版社，9420福吉孫宇#4710雙相不銹鋼管焊接教學資料手冊。北京：機械行業99%的焊箍一次通過15%氨水滲透試驗。 m1%。設備已投入運行，狀態良好，證明（編輯朱志玲1999-04-0l收稿

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